CONCRETO & Construções | Ed. 87 | Jul – Set • 2017 | 37
O primeiro estágio representa
a fase elástica linear e termina na
carga correspondente a resistência
da matriz (P
cr
). Em seguida, percebe-
-se uma fase de transição na qual
pode ocorrer uma queda abrupta de
carga caso a capacidade resistente
residual seja pequena. Por fim, o últi-
mo estágio identifica a capacidade re-
sistente residual do CRF e ocorre até
o limite de deslocamento pré-estabe-
lecido (usualmente 6 a 7 mm). A pro-
posta de Pujadas et al. (2013) associa
o deslocamento vertical obtido (
δ
p
) à
abertura de fissura da amostra (TCOD)
por meio das Equações 4, 5 e 6, uma
para cada estágio do ensaio.
[4]
p
p,cr
TCOD 0 δ δ
=
£
[5]
p,R,0
cr
a δ
π P
COD n
sen 1
2 l
n P
´
æ
ö
= ´
´
-
T
p,cr
p
p,R,0
δ δ δ
< <
ç
÷
´
è
ø
[6]
p
p,cr
a
π
TCOD n
sen δ δ
2 l
n
é
= ´ ´
- +
ê
´
êë
R,0
p,R,0
p
p,R,0
cr
P
δ
1
δ δ
P
ù
æ
ö
´ -
³ ú
ç
÷
ú
è
øû
Onde:
n é o número de fissuras radiais for-
madas no ensaio;
a é o diâmetro do disco de carga;
l
é o comprimento da cunha formada;
P é a carga no ponto a ser calculado;
P
cr
é o ponto de carga máxima e d
p,cr
é o respectivo deslocamento vertical;
P
R,0
é o ponto de início da resistência
residual e
d
p,R,0
é o respectivo deslo-
camento vertical.
A avaliação do comportamento re-
sidual do CRF pode também ser reali-
zada comparando as cargas residuais
para determinados níveis de desloca-
mento vertical, sem a necessidade da
realização de conversão para TCOD.
Como exemplo, podem ser adotados os
deslocamentos indicados na Figura 6.
Apesar da facilidade de execu-
ção, o ensaio de duplo punciona-
mento ainda precisa de desenvolvi-
mento para ser aplicado no controle
do CRF. Entre as dificuldades está
a ausência de uma correlação geral
com o ensaio de flexão para qualquer
tipo de fibra utilizada. Por isso, é in-
dicado que se realize um programa
experimental piloto para o estabe-
lecimento de correlações empíricas
para a matriz, fibra e dosagem em-
pregadas em cada obra.
A influência da região de instabili-
dade na confiabilidade dos resultados
precisa ser verificada. Essa instabili-
dade pode ser percebida pelo afasta-
mento dos pontos na curva carga ver-
sus deslocamento vertical (ou TCOD)
após a carga de pico (ver Figura 5).
Além disso, aspectos relativos a cri-
térios para formação de lote, quanti-
dade de amostras, repetibilidade e re-
produtibilidade do método de ensaio
merecem atenção com vistas à futura
normalização do método no Brasil.
4. COMENTÁRIOS FINAIS
A qualificação do CRF para apli-
cações estruturais passa, obriga-
toriamente, pelo ensaio EN14651
(2007), definido tanto pelo
fib
Model
Code 2010 como pelo CT303 IBRA-
CON/ABECE. No entanto, como foi
exposto aqui, trata-se de um ensaio
complexo e de difícil realização em
laboratório de controle corriqueiro,
apesar de totalmente adequado à
parametrização do compósito. Des-
sa forma, é fundamental contar com
a execução de testes prévios de qua-
lificação do CRF, correlacionando o
ensaio mais complexo da EN14651
com o de execução mais simples de
duplo puncionamento. A partir des-
se resultado, o controle pode ser
realizado mais facilmente em vários
laboratórios e, com isso, permitir a
difusão da tecnologia do CRF como
material para finalidades estruturais
mais exigentes.
Diante desse contexto, os esforços
de pesquisa estão sendo concentra-
dos em ensaios de configuração mais
simples, como o ensaio de duplo pun-
cionamento ou Barcelona, de modo a
u
Figura 6
Exemplos de parâmetros de carga que podem ser avaliados através do
ensaio de duplo puncionamento com deslocamento vertical
Deslocamento vertical
-
d
p (mm)
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
0
1
2
Carga - P (kN)
P
0,5
P
máx
3
4
5
6
7
P
1,5
P
2,5
P
3,5
P
4,5
