102 | CONCRETO & Construções | Ed. 90 | Abr – Jun • 2018
De forma similar foi analisado a es-
trutura com a consideração de dois pai-
néis de alvenaria participante de blocos
de 12MPa. A Figura 13 indica como os
modelos foram montados com a con-
sideração das diagonais equivalentes.
A Figura 14 mostra os deslocamentos
encontrados nessa análise e a Tabela 2,
os parâmetros para cálculo do gama Z.
Nessa situação tem-se,
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Verifica-se gama Z com o valor de
1,1. A ABNT NBR 6118:2014 consi-
dera que a estrutura é de nós fixos,
se obedecer à condição de
γ
z
≤ 1,1,
sendo possível desprezar os efeitos de
segunda ordem.
Nas análises com alvenaria parti-
cipante foi observada a ocorrência de
torção, visto que as disposições das
paredes não se encontravam simetri-
camente distribuídas, entretanto, esse
efeito foi considerado nos deslocamen-
tos utilizados.
5. CONSIDERAÇÕES FINAIS
A contribuição da alvenaria partici-
pante no enrijecimento de estruturas
aporticadas é inquestionável. No en-
tanto, mesmo com constatações a res-
peito da eficiência no uso de pórticos
preenchidos, a consideração em pro-
jeto deste tipo de estrutura no Brasil
não é usual.
A abordagem do método da diago-
nal equivalente é a mais utilizada pelas
normas e códigos internacionais e já
está proposta para adoção na próxi-
ma norma de alvenaria brasileira. Suas
considerações são bastante conserva-
doras e, mesmo com todas as limita-
ções que ela impõe, a contribuição da
alvenaria participante é inegável.
No estudo de caso, apesar do pro-
jeto estrutural e arquitetônico não ter
levado em consideração a alvenaria
participante, percebe-se que foi possí-
vel contraventar, na direção analisada,
a estrutura sem a necessidade de liga-
ções mais rígidas.
A consideração da alvenaria parti-
cipante pode trazer ganhos significati-
vos para a construção civil, além de se
mostrar uma solução simples para con-
cepção de estruturas para garantir a
estabilidade lateral necessária e, even-
tualmente, para execução de reforços
em edificações existentes.
[1] ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6123: Forças devidas ao vento em edificações. ABNT. Rio de Janeiro. 1988.
[2] ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6118: Projeto de estruturas de concreto - Procedimentos. ABNT. Rio de Janeiro. 2014.
[3] ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 9062: Projeto e execução de estruturas de concreto pré-moldado. ABNT. Rio de Janeiro. 2017.
[4] ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. PN 002:123.010-001/1 Alvenaria Estrutural – Parte 1: Projeto. ABNT. Rio de Janeiro. 2018.
[5] CANADIAN STARDARDS ASSOCIATION. S304 - Design of masonry structures. CSA. Ontario. 2014.
[6] ELLIOTT, K. S.; JOLLY, C. K. Multi-storey precast concrete framed structures. 2a. ed. Oxford: Wiley-Blackwell, 2013. 761 p.
[7] MEDEIROS, W. A.; Pórticos em concreto pré-moldado preenchidos com alvenaria participante. 2018. Dissertação (Mestrado em estruturas e construção civil) –
Programa de Pós-Graduação em Estruturas e Construção Civil, Universidade Federal de São Carlos, São Carlos, 2018.
[8] POLYAKOV, S. V. Masonry in framed buildings. Moscow, 1956.
[9] RATHBUN, J. C. Wind forces on a tall building. Proceedings American Society of Civil Engineers, v. 64, p. 1335-1375, 1938.
[10] STARDARD ASSOCIATION OF NEW ZEALAND. 4320: Design of reinforced concrete masonry structures. NZS. 2004.
[11] THE INTERNATIONAL FEDERATION FOR STRUCTURAL CONCRETE. Precast Concrete in Mixed Construction. fib. Lausanne. 2002.
[12] THE INTERNATIONAL FEDERATION FOR STRUCTURAL CONCRETE. Planning and Design Handbook on Precast Build Structures. fib. 2013.
[13] THE MASONRY SOCIETY. 402/602: Building Code Requirements and Specification for Masonry Structures. TMS. 2016.
u
R E F E R Ê N C I A S B I B L I O G R Á F I C A S
u
Tabela 2 – Dados para cálculo do gama Z
Pav.
Hi (m)
F
Hi,d
(kN)
F
Vi,d,pav
(kN)
δ
hi
(cm)
M
1,tot,d
(kN.m)
Δ
Mtot,d
(kN.m)
10
40
34,58
9.054,00
1,37
1.383,25
124,04
9
36
63,55
9.054,00
1,47
2.287,83
133,09
8
32
61,56
9.054,00
1,50
1.969,97
135,81
7
28
59,38
9.054,00
1,49
1.662,68
134,90
6
24
56,96
9.054,00
1,46
1.367,06
132,19
5
20
54,22
9.054,00
1,37
1.084,49
124,04
4
16
51,05
9.054,00
1,20
816,87
108,65
3
12
47,24
9.054,00
0,98
566,86
88,73
2
8
42,34
9.054,00
0,73
338,72
66,09
1
4
35,11
9.054,00
0,42
140,45
38,03
Σ
11.618,18
1.085,57
